網(wǎng)架(網(wǎng)殼)結構作為一種高次超靜定空間桿系結構，由于其受力性能好(理論上桿件只受軸力作用)、剛度大、整體性及抗震性能好、承載力強、受支座不均勻沉降影響小、適應性強，而計算理論的日益完善以及計算機技術飛速發(fā)展，使得對任何極其復雜的三維結構的分析與設計成為可能，因此網(wǎng)架結構被廣泛應用于工業(yè)與民用建筑領域中。但網(wǎng)架結構如果其支承結構、支座型式及邊界條件設計不合理會對網(wǎng)架結構的性和經(jīng)濟性造成重要影響。o5MBIM網(wǎng)1.支承結構與支承方式o5MBIM網(wǎng)目前在很多工程中，網(wǎng)架（網(wǎng)殼）一般由專業(yè)的鋼構公司根據(jù)事先假定的邊界約束條件進行設計，再將他們算出來的支座反力作為外加荷載作用到下部支承結構中。把網(wǎng)架（網(wǎng)殼）和下部支承結構分開計算，網(wǎng)架支座相對于下部結構的位移雖然可以通過彈性約束方法模擬，但是由下部支承結構變形帶來的支座沉陷等支座本身的變位很難估算準確，算出來的結構內(nèi)力在某些情況下會與實際情況差別較大，可能會給工程留下隱患。下部結構可能是柱，也可能是梁，也可能是其他結構形式，不僅剛度是有限的，而且具體工程剛度差異可能很大，在這種假定條件下，算出來的桿件內(nèi)力、支座反力及下部結構內(nèi)力與采用網(wǎng)架支座剛度為實際剛度且上、下部結構共同工作的力學模型所計算出來的結果肯定是不相同的。另外，分開計算還割裂了上下部結構的協(xié)同工作，使得上、下部結構的周期和位移計算均不準確。o5MBIM網(wǎng)通常網(wǎng)架的支承可以分為：周邊支承、點支承以及點支承與周邊支承混合使用三種方式，周邊支承是將網(wǎng)架周邊節(jié)點擱置在梁或柱上，點支承則是將網(wǎng)架支座以較大的間距擱置于獨立梁或柱上，柱子與其他結構無聯(lián)系。網(wǎng)架（網(wǎng)殼）擱置在梁或柱上時，可以認為梁和柱的豎向剛度很大，忽略梁的豎向變形和柱子軸向變形，因此網(wǎng)架（網(wǎng)殼）支座豎向位移為零，網(wǎng)架（網(wǎng)殼）支座水平變形應考慮下部結構共同工作。在周邊支承網(wǎng)架（網(wǎng)殼）支座的徑向應將下部支承結構作為網(wǎng)架（網(wǎng)殼）結構的彈性約束，而點支承網(wǎng)架（網(wǎng)殼）支座的邊界條件應考慮水平X和Y兩個方向的彈性約束。支承結構的等效彈簧剛度計算有如下幾種：o5MBIM網(wǎng)1）支承柱支承o5MBIM網(wǎng)柱子水平位移方向的等效彈簧剛度為：Kc=3EcIc/H3co5MBIM網(wǎng)式中Hc：柱高；Ic：柱截面慣性矩。o5MBIM網(wǎng)2）兩端簡支梁支承o5MBIM網(wǎng)由長度為L，網(wǎng)架支座位于距梁端為a的簡支梁的等效彈簧剛度為：Kb=3EbIbL/a2（L-a）2o5MBIM網(wǎng)式中a：作用點距梁端距離；L：梁長；Ib：梁截面慣性矩。o5MBIM網(wǎng)3）橡膠墊支座o5MBIM網(wǎng)由高度為Hp的橡膠墊支承的支座等效彈簧剛度為：o5MBIM網(wǎng)Kp=GpAp/Hpo5MBIM網(wǎng)式中Ap：橡膠墊面積；Hp：橡膠墊高。o5MBIM網(wǎng)在實際工程中往往是在梁頂或柱頂增加橡膠墊彈性支座，特別是在大跨度網(wǎng)架中，通過橡膠墊支座以滿足溫度應力的變形要求，這就要求考慮梁或柱彈性剛度與橡膠墊彈性剛度的疊加，當K1與K2疊加時，由位移疊加得其疊加剛度K為:1/K=1/K1+1/K2；有K=1/（1/K1+1/K2）。o5MBIM網(wǎng)2．支座（支座節(jié)點）o5MBIM網(wǎng)結構與基礎的連接區(qū)簡化為支座，按其受力特征分為五種：活動鉸支座（滾軸支座），固定鉸支座，定向支座（滑動支座），固定（端）支座和彈性（彈簧）支座。o5MBIM網(wǎng)彈性支座在提供反力的同時產(chǎn)生相應的位移，反力與位移的比值保持不變，稱為彈性支座的剛度系數(shù)。彈性支座既可提供移動約束，也可提供轉動約束。當支座剛度與結構剛度相近時，宜簡化為彈性支座。當結構某一部分承受荷載時（如研究結構穩(wěn)定問題），其相鄰部分可看作是該部分的彈性支承，支座的剛度取決于相鄰部分的剛度（如將斜拉橋的斜拉索簡化為彈簧支座）。當支座剛度遠大于或遠小于該部分的剛度時，彈性支座則向前四種理想支座轉化。o5MBIM網(wǎng)o5MBIM網(wǎng)圖彈性支座與理想支座o5MBIM網(wǎng)網(wǎng)架結構一般都支承在柱頂或圈梁等下部支承結構上，支座節(jié)點即指位于支承結構上的網(wǎng)架節(jié)點。它既要連接在網(wǎng)架支承處匯交的桿件，又要支承整個網(wǎng)架，并將作用在網(wǎng)架上的荷載傳遞到下部支承結構。因此，支座節(jié)點是網(wǎng)架結構與下部支承結構聯(lián)系的紐帶，也是整個結構中的一個重要部位。一個合理的支座節(jié)點必須是受力明確、傳力簡捷、可靠，同時還應做到構造簡單合理，制作簡單方便，具有較好的經(jīng)濟性。o5MBIM網(wǎng)網(wǎng)架結構的支座節(jié)點應能保證可靠地傳遞支承反力，因此必須具有足夠的強度和剛度。在豎向荷載作用下，支承節(jié)點一般均為受壓，但在一些斜放類的網(wǎng)架中，局部支座節(jié)點可能承受拉力作用，有時還可能要承受水平力的作用，設計時應使支座節(jié)點的構造適應它們的受力特點。同時支座節(jié)點的構造還應盡量符合計算假定，充分反映設計意圖。由于網(wǎng)架結構是高次超靜定的桿件體系，支座節(jié)點的約束條件對網(wǎng)架的節(jié)點位移和桿件內(nèi)力影響較大；約束條件在構造和設計間的差異將直接導致桿件內(nèi)力和支座反力的改變，有時還會造成桿件內(nèi)力變號。因此對網(wǎng)架結構支座節(jié)點的設計應給予足夠的重視。o5MBIM網(wǎng)網(wǎng)架結構設計是否、經(jīng)濟，關鍵因素首先在于所選的支承結構、支座型式及邊界條件是否合理，為此在具體設計中我們盡可能避免將上部網(wǎng)架結構與下部支承系統(tǒng)單獨分析、設計，尤其當網(wǎng)架支座相對于下部結構的位移很難通過彈性約束方法模擬時，更應當將支承結構與上部網(wǎng)架一起進行整體建模、計算分析，以使所計算出來的結果更符合實際。o5MBIM網(wǎng)o5MBIM網(wǎng)

鋼結構網(wǎng)架平板壓力支座一般適用于較小的跨度網(wǎng)格。如圖中(a)用在焊接鋼板節(jié)點的網(wǎng)格中，圖中(b)用在焊接空心球或螺栓球的網(wǎng)格中。兩者都是通過十字節(jié)點板和底板把支座反力傳遞給下部結構。這種節(jié)點的預埋錨栓只起到定位的作用，安裝就位之后，應當把底板和下部支承面板焊牢。這種節(jié)點構造的優(yōu)點具有：結構簡單、加工方便、用鋼量省等，但是支座底板下的應力分布卻不均勻，和計算網(wǎng)架支座假定相差較大，所以通常適用于較小跨度的網(wǎng)架支座。鋼結構網(wǎng)架平板壓力支座節(jié)點設計主要過程如下：1、首先要計算確定底板尺寸和厚度，一般底板尺寸不小于200毫米，支座底板厚度不能小于12毫米而太薄。2、十字板的焊縫驗算，一般支座節(jié)點板的側向垂直加勁肋，可以按支座底板厚度的0.7倍采用。3、十字板和支座底板連接焊縫計算。4、過度鋼板，在實際設計中要求將支座節(jié)點底板上的錨栓孔對準已埋入支承柱內(nèi)的錨栓，對土建施工精度要求比較高，因此對傳遞壓力為主的壓力支座節(jié)點中也可以在支座底板與支承面頂板間增設過渡鋼板，如圖中（c）所示。過渡鋼板上設埋頭螺栓與支座底板相連，過渡鋼板可以通過側焊縫與支承面頂板相連，這種構造支座底板傳力雖然比較間接，但是可以簡化施工。當支座底板面積較大時可以在過渡鋼板上開設橢圓形孔，以槽焊與支承面頂板相連，來確保鋼板間的緊密接觸。5、支座與下部支承結構的連接通常采用錨栓連接，在壓力支座情況下可以按構造要求設置，其直徑宜在20到25毫米范圍內(nèi)采用。錨栓在混凝土中的錨固長度應當參照《混凝土結構設計規(guī)范》(GB0)選用，錨固長度不應小于25倍錨栓直徑，并設置雙螺母。支座底板上的錨栓孔徑一般是取錨栓直徑的兩倍左右。錨栓孔上還應設置墊板，其厚度一般取支座底板厚度的0.7到1.0倍，其上錨栓孔徑一般比錨栓直徑大1到2毫米。而十字板高度宜盡量減小，其構造高度視支座球直徑大小取100到250毫米，并防止斜桿和支座邊緣相碰。十字板和螺栓球節(jié)點相連時，應將球體預熱至150到200攝氏度，并以小直徑焊條分層對稱施焊，并保溫緩慢冷卻。未經(jīng)授權許可,嚴禁私自轉載