QT600-3齒的技術要求和生產(chǎn)工藝.鑄件質量55 kg,外徑460 mm,主要壁厚50 mm;抗拉強度要求與常規(guī)球鐵牌號QT600-3相同,但伸長率要求提高到8％,金相組織要求單位面積球數(shù)不少于120個/mm用呋喃樹脂砂造型,鑄造工藝為:鑄件底部設4道內澆道,鑄件頂面中心設保溫冒口,熱節(jié)部位設隨形冷鐵.鐵液熔煉、澆注工藝為:采用中頻感應爐化鐵,RE-Mg球化劑蓋包法球化處理以及多次孕育處理;澆注后在澆口杯頂面覆蓋干砂保溫,并延長保溫時間.試制結果顯示,齒輪力學性能、金相組織均符合要求,鑄件解剖未發(fā)現(xiàn)缺陷.
750泵體鑄件材料牌號為QT600-質量10190kg,主要壁厚75 mm,大壁厚150 mm,鑄件要求進行超聲波探傷,不允許有縮孔、縮松、夾渣及其它夾雜物.原工藝為:采用呋喃樹脂砂造型,鑄件設置環(huán)形澆注系統(tǒng),內澆道厚度較大,鑄件頂部設置4個冷冒口,結果鑄件多處產(chǎn)生較嚴重的縮孔、縮松和夾渣缺陷.后來通過反復試驗,采用無冒口鑄造工藝,將冷冒口去除,改為薄片形排氣片,選擇恰當?shù)臐沧囟?提高鑄型剛度和使用大量的冷鐵,利用石墨化膨脹和砂芯熱膨脹進行補縮,并將內澆道改為扁薄形,提高擋渣能力,終了上述缺陷,鑄件質量完全達到客戶要求.
Zn對球墨鑄鐵和灰鑄鐵力學性能影響的研究方法.利用自制的300 kg中頻感應電爐熔化鐵液300 kg.原材料采用80％的#20廢鋼+20％的Q10生鐵.隨流加入無As鋅粒.加入量分別為0.1％、0.25％、0.5％、1％,共5組,每組對應澆注灰鑄鐵標準試棒2根、白口試樣1個,球墨鑄鐵標準試樣2根、收縮試樣1個.結果表明:對于灰鑄鐵,加入純Zn,會增加材料的白口傾向;對于球墨鑄鐵,在w(Zn)量達到0.063％的情況下,開始出現(xiàn)蠕蟲狀石墨,Zn元素對球墨鑄鐵的收縮傾向沒有影響.通過對加入不同比例的車身廢鋼進行試驗研究,發(fā)現(xiàn)雖然帶入的w(Zn)量很高,但對材料的組織和力學性能也無明顯影響.

球墨鑄鐵各種化學元素的作用和成分的控制范圍,詳細介紹了球墨鑄鐵的球化與孕育處理工藝.分析了單加純Mg或RE合金作為球化劑的缺點,說明球化劑應以Mg為主、以RE為輔的原因;對沖入去、蓋包法、喂絲法等球化處理工藝的優(yōu)缺點進行了比較.指出了孕育處理對球墨鑄鐵生產(chǎn)的重要性,列舉了球墨鑄鐵常用孕育劑的成分范圍,并介紹了爐前一次孕育和多次孕育、瞬時孕育、隨流孕育的特點.
合金元素對球墨鑄鐵抗高溫氧化性能的影響.結果表明:(1)抗高溫氧化性佳的耐熱球墨鑄鐵模具材料的成分為:w(Si)5.0%、w(Mn)0.8%、w(Mo)0.5%、w(Cr)1.4%.Si、Mo、Cr元素的質量分數(shù)越高,抗氧化性越好,但Mn元素的質量分數(shù)應該適中.(2)Si對抗高溫氧化性有重要影響,Mo的影響程度僅次于Si,Mn的影響小,Cr的影響與Mn相近,但比Mn稍強.由于玻璃模具應具有良好的抗氧化性和熱疲勞性,通過對RQTSi4Cu2Al2,RQTSi4Cu4Al4和RQTSi5Mo 三種耐熱鑄鐵的抗氧化性和熱疲勞性模擬實驗結果的分析,找出了一種比較適合玻璃模具的材料,并且初步研究了幾種耐熱鑄鐵的氧化組織變化規(guī)律.發(fā)現(xiàn)硅鋁銅球鐵和硅鉬球鐵在高溫長時間氧化時,在氧化皮下形成了一層無石墨的鐵素體層,且溫度越高,時間越長,鐵素體層越厚