抗震球鉸鋼支座和球鉸支座的豎向轉(zhuǎn)角，是由求面板與球面四氟板之間的滑動來實現(xiàn)的。通常猶豫支座的轉(zhuǎn)動中心與上部轉(zhuǎn)動中心不重合，因此在上支座板與平面四氟板之間形成第二滑動面。根據(jù)上部結(jié)構(gòu)與支座轉(zhuǎn)動中心的相應，球面轉(zhuǎn)動方向可以與平面滑動方向一致或相反。如果兩轉(zhuǎn)動中心重合，則平面上就不會發(fā)生滑動。支座轉(zhuǎn)動時。
首先是發(fā)生在球形板與球面四氟板處，然后才在平面四氟板上發(fā)生滑動，因此球形支座特別適用大轉(zhuǎn)角要求的橋梁使用?？拐鹎蜚q鋼支座豎向承載力、水平承載力、位移、轉(zhuǎn)角和摩擦系數(shù)應滿足支座設計要求。固定支座和單向活動支座非活動方向設計滑動間隙為0.5mm。抗震球鉸鋼支座設計轉(zhuǎn)角：順橋向為0.02rad；橫橋向為0.01rad。
抗震球鉸鋼支座使用溫度范圍：-50℃~60℃?？拐鹎蜚q鋼支座可以用于20‰坡道上。當用于坡道上時，可采取支座頂板設置坡度調(diào)整或梁底混凝土調(diào)整。調(diào)整后線路坡度與支座頂板坡度差值不應大于4‰活動支座摩擦系數(shù)：溫度高于-25℃時μ≤0.03，溫度低于-25℃時μ≤0.05.鋼結(jié)構(gòu)抗震鋼球支座、鋼結(jié)構(gòu)減震鋼球支座、鋼結(jié)構(gòu)抗震球型鋼支座、鋼結(jié)構(gòu)減震球型鋼支座、網(wǎng)架橡膠支座。
QZ2009系列球型支座\LQZ拉壓球型支座、彈性減振球型鋼支座、雙向滑動球型支座、單向滑動球型支座、固定球型支座、網(wǎng)架橡膠支座。抗震球鉸鋼支座的位移，是由上支座滑板與平面四氟板之間滑動來實現(xiàn)，通過在上支座滑板上設置導向槽或?qū)颦h(huán)來約束支座的位移方向，可制成單向活動支座和固定支座。

一般網(wǎng)架抗震球鉸支座15％～20％的等效阻尼比相比有所提高。阻尼比的巨細反映了支座阻尼耗能能力的巨細，而阻尼耗能又是結(jié)構(gòu)中為重要的耗能方式，是減震體系減震功率高低的標志。因而較大的等效阻尼比使網(wǎng)架減震球型鋼支座具備了優(yōu)良的減震性能。由網(wǎng)架減震球型鋼支座模仿地震振動臺試驗的結(jié)果可得如下結(jié)論：該支座有用阻隔了地震波向上部結(jié)構(gòu)中的傳遞。
減小了上部結(jié)構(gòu)的動力響應，隔震作用好。中間稍大，邊緣略小，比理論值更挨近實際狀況。球面耐磨板豎向壓應力有限元計算結(jié)果見圖4。與平面耐磨板受力狀況相似，球面耐磨板承受的豎向應力也均為壓應力(為負值)，PTFE耐磨板的應力值為24.7～28.6MPa，UHMWPE耐磨板的應力值為25.9—29.3MPa。
中部大部分區(qū)域的應力值在29.0MPa鄰近，與理論值符合也非常好。兩種工況的比照都闡明，運用UHMWPE耐磨板在改善抗震球型鋼支座的受力方面與運用肌FE耐磨板作用相似，均了支座觸摸部位之間的應力會集，使支座受力更均勻，且這兩種耐磨板對于支座應力會集改善的幅度很挨近。隨著經(jīng)濟建設的發(fā)展對建筑行業(yè)有了更高的要求。